我公司在生產CJ 9.7 tex產品時，條干、強力等質量指標均達到用戶要求，但在準備工序出現整經斷頭超標。用戶要求百根萬米整經斷頭數在0.6根一下，但我公司整經斷頭數在1.8根以上，大幅度超標，嚴格影響后工序生產效率。
CJ 9.7 tex產品的配棉中含30%長絨棉，細絨棉等級為2.5級，長絨棉為137新疆棉，兩種成分單獨生產，在精梳準備工序混合，保持一定混合比例。具體成紗指標如下：條干CV12.3%，千米細節4個，千米粗節20個，千米棉結60個，斷裂強力176cN，斷裂伸長率3.6%，捻系數420以上指標基本達到烏斯特公報5%水平。
整經工序使用TOYOTA高速整經機，生產速度達到700 m/min，整經引紗距離最遠15 m,最近處也在3 m左右，整經架上共使用600個筒子，根據所處的位置和導紗動程不同，整經張力按前區、中區、后區、上排、中排、下排共分9個區。經過上機觀察，整經斷頭分布主要集中在大筒子時段，斷頭后紗線兩端纖維分布整齊，且斷頭后紗尾嵌入筒子表面，找頭困難。產生斷頭的筒子在架上分布均勻，排除了整經張力不適宜的因素，中小筒斷頭明顯小于大筒紗。
針對以上問題采取以下措施：
1、優化清棉工藝，增加長絨棉有效利用長度。長絨棉生條定量17.5 g/5m，梳棉錫林速度360 r/min，刺輥速度850 r/min，線速比在2.2左右，實現轉移適度、梳理柔和，縮短纖維在錫林、蓋板間梳理時間，減少纖維損傷。結果表明，生產棉雜總數略有升高，但短絨含量降低0.5個百分點。精梳速度控制在200鉗次/min，兩種原棉混合工序由條卷調整到并條，確保混比均勻。
2、合理選擇細紗捻系數。細紗原捻系數420，斷裂強力176 cN，分別對捻系數410和400進行對比試驗。捻系數400時強力有15 cN的降幅，斷裂伸長率4.5%，捻系數為410時，強力無明顯下降，斷裂伸長率4.3%，優選使用。捻度過大，纖
3、 降低絡紗張力，減少強力損失。我公司使用的ESPERO-M型自動絡筒機，生產CJ 9.7 tex產品絡紗速度1100 m/min，絡紗張力原設定為5格，由于絡紗動程較長，筒子密度遠比普通筒大，是整經斷頭后紗嵌入筒子表面的主要原因。將絡紗張力調整為2格，絡紗速度調整為900 m/min，筒子成型良好，卷繞密度適宜。針對整經斷頭主要分布在大筒子時段的問題，經分析認為是大筒子退繞時氣圈較小，退繞紗段與筒紗表面的摩擦力大，因此決定將筒子由1.67 kg改為1.19 kg的小卷裝（原來每包25kg的紗包裝15個筒紗，現在為裝21個筒紗）。
隨著織造設備的高速化，生產中出現了一些新的問題，就整經斷頭而言，產生因素比較復雜，牽涉到生產流程的多個環節。提高紗線基礎強力，減少原紗的強力弱環，是解決問題的根本。另外，從絡筒到整經，每一個加工環節都會降低原紗的彈性及斷裂伸長，減小絡紗張力、保持原紗可伸長性，減小意外摩擦、拉伸變得尤為關鍵。
通過采取以上措施，整經百根萬米斷頭數由原來的1.8根下降為0.6根，得到了用戶的認可。
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